HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C
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高组法兰列：LMA-A列  上锁 
LMA15A  LMA20A  LMA20LA  
LMA25A  LMA25LA   LMA30A  LMA30LA   LMA35A  LMA35LA   
LMA45A  LMA45LA   LMA55A  LMA55LA 
RUS26086B RUS26102B RUS26126B RUS38164B
RUS38206B

LR2560Z LR2670Z LR2764Z LR3070Z LR3896Z
LR40100Z LR40125Z LR52410Z LR52203Z
LR76198Z LR104280Z LR124333Z

LR3475C LR47104C LR64140C
LRS16062 LRS19069 LRS19105 LRS26086 LRS26102

LRS26126 LRS38134 LRS38206 LRS65210 LRS85280

HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C噪聲是機床産品的一個緊張質量指標， 競爭本領。 它直接影響著操作工人的身心康健和機床産品在國際市場的

它直接影響著操作工人的身心康健和機床産品在國際市場的

競爭本領。機床噪聲是由多個發聲體發出的，在有多個噪聲源又無先輩的分析儀器的環境下怎樣判

定整機噪聲的合格性，這是計劃和工藝人員所體貼的。基于上述，推導出聲壓級分貝值的加減運算

要領，並在生産實際應用中取得了顯著的結果。並得出結論，革新機床噪聲的要害是革新機床的

大噪聲源。
1 聲壓級隨聲壓的對數函數變革關
聲強=功率/面積=能量(/面積×時間)=壓力×速度
即
I=PV (1)
式中：P爲聲壓的有效值：V爲聲音質點速度的有效值。
由式(1)，聲強與聲壓的關可化爲
I=PP/PV=P2/400 (2)
式中：PV爲氛圍的聲特性阻抗，類似等于400J。
聲壓級SPL=10lgI/I0=10lgI+120(dB)
(3)
式中：I0爲基准聲強，I0=10-12W/m2。
SPL=10lgP2/400+120=20lgP/( 2×10-5)(dB) (4)
式中：2×10-5爲基准聲壓，N/m2。
表1 聲壓級隨聲壓的對數函數變革關
I P SPL I P SPL
10-12 2×10-5 0 10-5 6.33×10-2 70
10-11 6.33×10-5 10 10-4 2×10-1 80
10-10 2×10-4 20 10-3 6.33×10-1 90
10-9 6.33×10-2 30 10-2 2 100
10-8 2×10-3 40 10-1 6.33 110
10-7 6.33×10-3 50 1 20 120
10-6 2×10-2 60  
HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C聲壓級可定義爲：聲壓與基准聲壓之比的以10爲底的對數乘以20。從式(2)、式(4)可知，差異值的

聲強、聲壓對應差異值的聲壓級，以I0、P0值爲基准逐一謀略出差別的SPL，如表1所示。
分析表1可得到以下結論：
聲壓級隨聲壓的對數函數變革：
以10-12聲強爲基准，當聲強分別增大到原來的10倍時，聲壓級分別增長10dB，而聲壓是原來的3倍

。
2 合成聲壓級與單個聲壓級之間的關
在實際生産中，在有數個噪聲源的環境下要利用合成聲壓級來衡量整機的噪聲。
由式(4)可得出
SSPL合=10lgP2合/400+120
(5)
HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C假設用SSPL合ab來表現合成聲壓級，a、b 分別爲兩個聲源，SPLa、SPLb分別爲a、b 兩個聲源的各

自聲壓級，Pa、Pb分別爲兩個聲源的聲壓，由式(3)、式(4)可得出
I=10(SPLa/10-12) (6)
設SPLb=SPLa+t，t爲正值，則由式(5)、式(6)可推導出
SSPLab=SPLa+10lg(1+10t/10) (7)

表2 合成聲壓級與單個聲壓級之間的關
t D t D
0 3 11 11.3
1 3.5 12 12.3
2 4.1 13 13.2
3 4.8 14 14.2
4 5.5 15 15.1
5 6.2 16 16.1
6 7 17 17.1
7 7.8 18 18.1
8 8.6 19 19.1
9 9.5 20 20
10 10.4  
當t=0時，SSPLab=SPLa+3 (dB)
當t=1時，SSPLab=SPLa+3.5 (dB)
當t=2時，SSPLab=+4.1 (dB)
以此類推，根據差別的t值，謀略出差別的SSPLab，如表2所示。
表2中，D=SSPLab-SPLa。分析表2可得出
以下兩點結論：
HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C兩個發聲體分貝值相稱時，合成聲壓級分貝值比單一發聲體的聲壓級增長3倍：
兩個發聲體聲壓相差值漸漸變大時，合成聲壓級分貝值趨向于兩個發聲體中高一個發聲體的分貝

值，即SSPLab≈SPLb，因此低沈大噪聲源的分貝值是低沈機床噪聲的緊張途徑。
在有多個發聲體的分貝值，用以上要領每兩個舉行合成，謀略出它們的合成聲壓級。
表3 機床噪聲聲壓級實行結果
測點位置 噪聲(dB)
反轉速
1000 轉/分 正轉速
800 轉/分
1 83.2 80
4 70 70
6 60 60
7 58 58
9 70 70
12 67 67
2 83.2 83
4 63 65
8 54 60
10 57 58
11 67 65
3 65 67
3 應用與實行結果的比力
CW6163A 型平凡車床，其外型尺寸爲3540mm×1770mm×1571mm，淨重爲4480kg，事情時的聲壓級分

別爲SPLa=65dB，SPLb=60dB，SPLc=58dB，SPLd=65dB，SPLe=67dB，SPLf=83dB，則按2中敘述的方

法可求出SPLab=66.2dB，SPLabc=66.6dB，SPLabcdef=83.4dB，精密機床和平凡機床噪聲不得高出

85dB，高精密機床不得高出低75dB，因此可確定該機床噪聲在合格範疇內。
接納四種差別的轉速(主軸空轉)，在背景噪聲連結在5dB 的環境下，用精密聲級計A 對該整機舉行

兩級位置的測量，位置1、4、6、7、9、12 爲一組測點，位置2、5、8、10、11、3 爲一組測點。

每組測點分別用正反兩種轉速舉行測量。實行(表示圖略)結果見表3。
從上表可以看出，四組測量結果大值分別爲83.2dB、80dB、83.2dB、83dB。則該整機噪聲取大

值爲83.2dB，與上述謀略結果相差-0.2dB。
而機床爲了完成零件的加工須舉行兩大活動：主活動和進給活動。數控機床的主活動和進給活動在

舉措上除了繼承CNC 的控制外，在呆板布局上應具有相應快、高精度、高穩固性的特點。 

本講偏重討論進給統的呆板布局特點。 

1、高傳動剛度 

HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C進給傳動統的高傳動剛度緊張取決于絲杆螺母副(直線活動)或蝸輪蝸杆副(回轉活動)及其支承部

件的剛度。剛度不夠與摩擦阻力一起會導致事情台孕育産生爬行征象以及造成反向去世區，影響傳

動精確

性。收縮傳動鏈，合理選擇絲杆尺寸以及對絲杆螺母副及支承部件等預緊是提高傳動剛度的有效途

徑。 

2．高諧振          

爲提高進給統的抗振性，應使呆板構件具有高的固有頻率和切合的阻尼，一樣平常要求呆板傳動統

的固有頻率應高于伺服驅動統固有頻率的2～3倍。 

3．低摩擦 

HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C進給傳動統要求活動安穩，定位精確，快速相應特性不壞，必須減小活動件的摩擦阻力和動、靜摩

擦數之差，在進給傳動統中現廣泛接納滾珠絲杆螺母副。 

4．低慣量 

進給統由于每每需舉行起動、制止、變速或反向，若呆板傳動裝置慣量大，會增大負載並使統

動態性能變差。因此在餍足強度與剛度的前提下，應盡大概減小活動部件的重量以及各傳動元件的

尺寸，以提高傳動部件對指令的快速相應本領。 

5．無間隙 

呆板間隙是造成進給統反向去世區的另一緊張緣故原由，因此對傳動鏈的各個關鍵，包羅：齒輪副

、絲

杆螺母副、聯軸器及其支承部件等等均應接納消除間隙的布局步伐。
其緊張項目包羅液壓統、主軸潤滑統、導軌潤滑統、冷卻統、氣壓統。日檢便是根據各

統的正常環境來加以檢測。比方，當舉行主軸潤滑統的進程檢測時，電源燈應亮，油壓泵應正

常運轉，若電源燈不亮，則應連結主軸制止狀態，與呆板工程師聯。舉行維修。 

2. 周檢 

HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C其緊張項目包羅機床零件、主軸潤滑統，應該每周對其舉行精確的查抄，特別是對機床零件要

除鐵屑，舉行外部雜物排除。 

3. 月檢 

緊張是對電源和氛圍于燥器舉行查抄。電源電壓在正常環境下額定電180V-220V，頻率50Hz，若有

非常，要對其舉行測量、調解。氛圍于燥器應該每月拆一次，然落伍行洗濯、裝置。 

4. 季檢 

HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C季檢應該緊張從機床床身、液壓統、主軸潤滑統三方面舉行查抄。比方，對機床床身舉行查抄

時，緊張看機床精度、機床水平是否切合手冊中的要求，若有問題，應馬上和呆板工程師聯。對

液壓統和主軸潤滑統舉行查抄時，若有問題，應分別變更新油6oL和20L，並對其舉行洗濯。 

5. 半年檢 

半年後，應該對機床的液壓統、主軸潤滑統以及X軸舉行查抄，如出現毛病，應該變更新油，

然落伍行洗濯事情。 

面地熟習及掌握了預防性維護的知識後，還必須對油壓統非常征象的緣故原由與處理懲罰有更深的

相識

及須要的掌握。如當油泵不噴油、壓力不正常、有噪聲等征象出現時，應知道緊張緣故原由有哪些

，有

什麽相應的辦理要領。對油壓統非常征象的緣故原由與處理懲罰，緊張應從三方面加以相識： 

(1) 油泵不噴油 

緊張緣故原由大概有油箱內液面低、油泵反轉、轉速過低、油粘度過高、油溫低、過濾器堵塞、吸

油管

配管容積過大、進油口處吸人氛圍、軸和轉子有破壞處等，對緊張緣故原由有相應的辦理要領，如

注滿

油、確認標牌，當油泵反轉時變動過來等。 

(2) 壓力不正常 

HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C即壓力過高或過低。其緊張緣故原由也是多方面的，如壓力設定不恰當、壓力調治閥線圈舉措不良

、壓

力表不正常、油壓統有漏等。相應的辦理要領有按劃定壓力設置拆開洗濯、換一個正常壓力表、

按各統依次查抄等。 

(3) 有噪聲 

HIR导轨高组法兰滑块LMA30LA LMA45LA LR64140C噪聲緊張是由油泵和閥孕育産生的。當閥有噪聲時，其緣故原由是流量高出了額定尺度，應該恰當

調解流量

；當油泵有噪聲時，緣故原由及其相應的辦理步伐也是多方面的，如油的粘度高、油溫低，辦理要

領爲

升油溫；油中有氣泡時，應放出統中的氛圍等等。