HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU
日本进口HIR海瑞轴承轴环代替THK交叉滚子轴承
日本进口HIR海瑞V型交叉滚子导轨代替THK交叉滚子导轨
日本进口HIR海瑞不锈钢直线轴承
SMA-L加长型箱式直线轴承 NB型号 

SMA8LUU SMA10LUU SMA12LUUSMA16LUU SMA20LUU 
SMA25LUU SMA30LUU SMA35LUU SMA40LUU SMA50LUU  
KBA型箱式直线轴承 
KBA8UU   KBA10UU   KBA12UU   KBA16UU   KBA20UU   KBA25UU  KBA30UU KBA40UU  KBA50UU   

KBA60UU  
KBA-L加长型箱式直线轴承 
KBA8LUU  KBA10LUU  KBA12LUU KBA16LUU KBA20LUU KBA25LUU 
KBA30LUU KBA40LUU KBA50LUU 
RB10020UUCCOUSP RE10020UUCCOUSP RB12025UUCCOUSP RE12025UUCCOUSP RB15025UUCCOUSP
RE15025UUCCOUSP RB20030UUCCOUSP RE20030UUCCOUSP RB25030UUCCOUSP RE25030UUCCOUSP
RB30035UUCCOUSP RE30035UUCCOUSP RB40040UUCCOUSP RE40040UUCCOUSP RB50040UUCCOUSP
RE50040UUCCOUSP RB60040UUCCOUSP RE60040UUCCOUSP

HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU合金及其零件的材質緊張體現在合金內在的氣體和雜質含量，因爲它是萌生裂紋的劈頭。爲確保材質

，許多國家都訂定了相應的質量控制尺度，如G.E.公司的 P29TF-S7《高溫合金中微量元素的容許極

限》，英國R.R.公司斯貝發動機有關質料（包羅所用原質料）和鑄件的技能尺度。隨著航空發動機的

生長，要求利用高性能水平的質料，如用定向、單晶合金制作爲發動機的渦輪部件。其質量要求也提

高了，如美國Cannon-Muskegon公司生産的CMSX-4 二代單晶合金其氣體雜質含量是現在合金中低

的。
  在我國，由于配置和工藝條件限定，現有高溫合金中氣體和雜質含量一樣平常高于國際尺度。因

此合

金性能水平有限，且顛簸性較大，制造零件的合格率較低。外洋著名發動機公司生産的渦輪、導向葉

片合格率,實心葉片在90%左右，空心葉片（龐大型腔空心葉片）達70%，我國尚達不到這個水平。因

此提高合金和精鑄件的純潔度是當前我國冶金事情者一項緊張任務，具有較大的社會效益和經濟效益

。

1 合金純潔度的根本要求

  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU先輩航空發動機不但要求質料有較高的性能水平，而且對質料的氣體混合含量也有較高的要求，

以確保發動機的可靠性。就發動機渦輪葉片質料來看，隨著發動機的生長，由變形高溫合金生長到鑄

造高溫合金；由等軸晶鑄造高溫合金生長到單晶高溫合金；由一代單晶合金生長到二、三代單晶

合金。就一樣平常鑄造高溫合金來說，合金中氣體含量一樣平常在(5～10)×10－6,而單晶合金如

CMSX-4氣體

含量(1～4)×10－6。
  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU合金中的雜質含量：要害性雜質元素Bi，Te和Tl小于 0.5×10－6；Ag，As和Pb，Sn小于5×10－

6；雜質元素的種類多約達40種，除了要害性雜質元素外，別的雜質元素的總量小于400×10－6；

單個雜質含量大不高出25×10－6。這是美國G.E.公司的要求。雖然差異質料、差異零件要求也有

所區別，但是總的趨勢是對合金中氣體雜質限量越來越嚴，已經生長到要求制備高純度合金，如已經

制備了高純度的In718合金發動秘密害零件。

2 提高純潔度的途徑

  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU只有弄清合金中氣體和雜質的源頭，采取步伐以有效地去除合金中的氣體和雜質，才氣從根本上

提高合金的純潔度。

2.1 雜質的源頭
  合金中氣體和雜質一樣平常是由以下幾種緣故原由引起的：用于熔煉合金的原質料帶入氣體和雜

質，如鎳

、鉻、钴等金屬原質料，按肯定尺度選用的金屬原質料，在合金熔煉中進入熔體，因此選用差異純潔

度的原質料煉制的合金就有性能上的差異。如用兩種差別的鎳煉制的ЖC6KΠ合金，其性能就有明顯

差異（見圖1）。用差異品位的鎳、钴、鉻煉制 ЖC6Φ合金其長期強度也不雷同。因此選用較純原材

料，才氣煉制優質的高溫合金。



圖1 鎳的純度對ЖC6KΠ(a)和ЖC6Φ(b)合金長期強度的影響
Fig.1 Effect of Ni purity on stress rupture of
ЖC6KΠ(a)and ЖC6Φ(b) alloy

2.2 合金原質料幹淨處理懲罰的影響
  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU煉制合金所用原質料是否幹淨是極爲緊張的關鍵，由于原質料如鎳、钴、鉻等制備要領差異，殘

留在原質料上的外來物也差異。故利用金屬原質料煉制合金時必須預先舉行幹淨處理懲罰。如鋁塊堿

洗，

鎳塊酸洗或滾砂等以撤消不須要的外來雜質。某些原質料也可以議決熔煉先期預處理懲罰以提高純度

。如

用某些原質料預先煉制低P低 S的中間合金，再用來煉制合金。

2.3 冶金熔煉進程中雜質的控制
  合理的真空感到熔煉工藝，可以使合金中氣體和雜質進一步去除，如接納真空感到爐熔煉工藝使

合金中的Pb和Bi的總量低沈40%。雖然，真空感到熔煉不行能完全去除其雜質。真空感到熔煉議決蒸

發熔融合金中具有較高蒸汽壓的有色金屬雜質。因爲當熔融合金中雜質淘汰到肯定濃度，即低于

臨界濃度時，則融熔合金外貌雜質氣體的壓力將低于爐內真空度，雜質在此熔煉的熱力學條件下制止

蒸發，圖2表明真空條件下融熔合金外貌雜質蒸發條件。



圖2 真空條件下熔融合金外貌雜質蒸發條件
Fig.2 Vapor condition of melt alloy surface impurity

  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU合金中氣體也是由熔煉所用的原質料帶入的，析氣質譜研究以及熔煉時氣體因素和分壓的研究表

明：在爐子氛圍中氫和水蒸氣的分壓均高出爐內氛圍的因素，達總量的90%。以是水蒸氣和氫氧峰值

強度的增長與爐料完全融化攪拌和添加碳時析氣強度的增長符合。而在參加Ti，Al這些元素和攪拌時

特別猛烈。以是添加合金元素舉行電磁攪拌時有利于氣體的析出。但氮的析出強度不大。氧在碳脫氧

應聲中去除，真空感到熔煉有利于C-O應聲，同時也會加快合金中脫氧。俄國對 ЖC26-BИ合金的實

驗，提高含碳融熔合金的溫度，即從1500～1550℃提高到1600℃，使ЖC26-BИ合金中氧濃度低沈50%

，猛烈攪拌也有利于氣體的析出。
  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU氮動力學研究表明，真空感到熔煉中溶化時可隨爐料參加的50%的氮，在真空熔融合金的高

溫精煉的影響較大。在真空下合金中碳有較大的活性，與氧化矽、氧化鈉、氧化鉀等易還原的陶瓷發

生猛烈的作用，導致這些元素在融熔合金中積累。接納在真空中高溫等溫保溫，可有效地融熔合

金中Na，K。高溫等溫保溫時，可增強呈龐大化合物情勢的這些元素的蒸發進程，比方在合金熔體中

鉻的喪失，Pb，Bi等元素的蒸發。
  在真空感到熔煉接納爐渣混料是硫的有效要領。而且隨著爐渣堿度提高，除硫結果也增強，

在容積10kg真空感到爐中用差異堿度即差異CaO含量的爐渣混料煉制ЖC26-BИ合金時，合金中硫濃度

隨之變革。

2.4 提高母合金錠外貌質量和內部質量
  母合金錠外貌和內部質量控制緊張是對母合金錠外貌狀態嚴格查抄，同時，切取料錠舉行熔渣檢

驗。按美國、英國著名航空發動機公司的尺度，母合金錠不容許有一次縮孔和二次縮孔不得大于9mm(

有的公司劃定二次縮孔也必須切除)。在切除一次縮孔和二次縮孔時，不容許一次堵截，應沿圓周切

，中間部位用打擊錘衝斷以克制切割時砂輪的砂粒進入縮孔中，汙染合金。錠子外貌磨光，不容許有

黑皮和黑斑。
  料錠須顛末熔渣查抄，現在有兩種要領：一是按R.R.公司的要領切取爐料，再真空感到爐中重熔

，在1480℃下應見熔池外貌的浮渣量，並不得高出總外貌（熔池液面）的1%～2%；否則須再處理懲罰

。另

一種是用電子束爐舉行EB鈕扣試驗，查抄熔渣面積。因此爲確保鑄錠內部質量，一樣平常都接納保溫

帽口

，擋渣過濾澆注，以淘汰鑄錠中的混合。我國現在在母合金錠技能條件中也有相應的尺度要求，且制

定了得當我國的航標浮渣查驗尺度HB5406—88。但實行環境不佳，因此對錠子質量要求有所放松。

2.5 返回爐料的合理利用
  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU鑄造高溫合金由于含有較多名貴金屬元素，以是返回料的利用問題是函待辦理的廣泛問題。雖然

差異合金返回料的利用和熔煉工藝有所區別，但一樣平常來說，根據外洋許多公司的試驗結果，返回

料使

用比例在50%～80%範疇。
  返回料利用中爲要害的是氮濃度增高。鑄造合金返回猜中的氮根本上是鑄造階段帶入的，一樣

平常

會合在鑄件外貌上。研究表明：在澆口外貌深度在400μm處氮含量大于0.01。因此在返回料熔煉時，

必須過細爐料外貌的幹淨處理懲罰，一樣平常用滾筒滾砂，由于滾筒轉動塊料相互碰撞磨擦達4.5h，

使其外貌

幹淨後再入爐熔煉。
  返回料和新料配制工藝，一樣平常是先將返回料在真空重熔成錠，化學因素合格後再按比例 與

新料

錠重熔澆注成母合金錠。同樣應因素合格，性能合格，氣體和雜質切合要求後作爐料利用。一樣平常

要求

返回料錠中N2, O2含量爲(5～10)×10－6; H2(1～2)×10－6。

2.6 改進鑄造條件，淘汰鑄錠進程中的雜質
  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU純潔的母合金料在簡練零件中，由于坩埚和殼型質料，型芯質料的汙染也會影響到合金的純潔度

，影響鑄件合格率。定向、單晶空心葉片，合金液在較永劫間內，較高溫度下序次凝聚易與殼型、型

芯質料作用而汙染合金。因此在精鑄零件時應特別過細熔煉坩埚、型芯、殼型的質量。就坩埚而言，

一樣平常利用等靜壓氧化鎂預成型坩埚，雖然在外洋曾用Al2O3，ZrO2坩埚，其代價相對貴些。由于

有豐

富的資源，我國普遍利用氧化鎂坩埚。利用時應過細克制合金錠與坩埚的呆板碰傷。外洋一些工廠在

舉行二次重熔澆注零件前，料塊必須100%倒角後才氣入爐重熔。一樣平常一個預制坩埚利用10次，10

爐後

合金中雜質含量增長。緊張零件劃定控制坩埚利用的大壽命爲5次。殼型強度，尤其是內外貌一二

層質量直接影響到鑄件質量，由于殼型內外貌一二層質量不不壞，鑄件合格率僅爲35%，顛末工藝革

新

後，提高了殼型內外貌的光潔度和一、二層強度，鑄件合格率提高到55%。應該說影響精鑄零件的質

量因素許多。由于無余量精鑄進程較爲龐大，尤其是空心葉片，應從各工序采取有效步伐備大概産

生的雜質汙染合金。
由于工件質料TC6钛合金屬難加工質料，因此數控銑刀的切削性能將直接影響工件的多少精度、外貌

質量和加工效率。針對钛合金曲面數控銑削加工的特點，運用五軸數控強力磨削技能定制钛合金曲面

開槽用球頭立銑刀，並利用正交試驗法對銑刀多少參數舉行優化，可顯著提高钛合金曲面的加工效率

，低沈加工成本。

二、钛合金曲面數控銑削加工的特點

  1．曲面數控銑削加工特點
  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU數控銑削加事情爲一種成形加工本事，緊張有面成型和線成型兩種成型要領。面成型法以銑刀的

全部側刃作爲切削刃，實用于加工斜面、柱面、錐面、環面等曲面。線成型法的成型原理則是將成型

面視爲型線的聚集，以銑刀刀刃上的某一點作爲切削刃，議決加工出一條條型線來形成型面，因此適

用于加工任何龐大曲面。線成型曲面加工有以下特點:
  (1)龐大曲面的成型加工多接納球頭銑刀，偶然爲了增長刀具剛性，也可接納錐體球頭立銑刀；
  (2)曲面成型加工的外貌粗糙度較差；
  (3)曲面成型加工時，由于接納多軸聯動，切削余量不均，被切削質料與刀具切削刃的打仗狀態

不停變化。

  2．TC6钛合金的切削特性
  TC6(Ti-6Al-2.5Mo-2.0Cr-0.3Si-0.5Fe)含15%～20%的穩固化元素，屬耐熱钛合金，事情溫度爲

350～450℃。TC6钛合金的劃定性能見表1。

表1 TC6钛合金的劃定性能

常溫性能 高溫性能
δb
（MPa） δ
（％） ψ
（％） αK
（MJ.m-2） 溫度
（℃） δb
（MPa） δ100
(MPa）
931 10 23 0.3 450 588 539
  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUUTC6钛合金的切削加東西有以下特點：
  （1）切削刃負荷重 切削钛合金時切屑變形系數小（靠近或小于1）,切屑與刀具前面的打仗長

度短（僅爲切削鋼時的1／3～1／4），雖然切削力比切削鋼時約小20%，但卻會合在切削刃相近，容

易造成刀具崩刃。
  （2）切削溫度高 由于钛合金導熱性很差，且切屑打仗長度短，倒黴于切削熱的導出，致使切

削刃區溫度較高。實行表明，切削钛合金時的切削溫度比切削45鋼時約高一倍以上。
  （3）刀具磨損緊張 切削钛合金時刀具容易磨損，除切削溫度高這一緣故原由外，在切削進程

中钛

合金容易與氛圍中的氮和氧應聲形成硬脆表層，加劇刀具的磨料磨損；別的，钛合金與刀具質料的化

學親合性強，容易與刀具質猜中的Ti、Co、Cr等元素粘結，加劇刀具的粘結磨損程度。
  以上特點是造成钛合金切削困難、刀具壽命短、切削效率低的緊張緣故原由。

三、球頭立銑刀多少參數的正交優化

  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU根據風扇輪和斜流輪工件曲面數控加工的實際要求及钛合金銑削加工的特點，可接納五軸數控磨

削中間制造钛合金曲面開槽加工用球頭立銑刀。爲得到合理的立銑刀多少參數組合，我們接納正交試

驗法對風扇輪曲面開槽用球頭立銑刀的幾組多少參數舉行了優選，刀具多少參數組合方案見表2。

表2 刀具多少參數組合方案

刀具
編號 前角γ0
（°） 後角α0
(°) 刃帶寬br1
(mm) 螺旋角β
(°)
1 8 8 0.2 36
2 8 10 0.3 38
3 8 12 0.4 40
4 10 8 0.3 40
5 10 10 0.4 36
6 10 12 0.2 38
7 12 8 0.4 38
8 12 10 0.2 40
9 12 12 0.3 36
  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU試驗條件:機床主軸轉速S＝540rpm，進給速度f＝140mm／min，切削深度ap＝4mm。
  試驗結果鑒定尺度:刀具在20分鍾內破壞得0分；在30分鍾內後刀面磨損0.12mm以上得1分；在30

分鍾內後刀面磨損0.12mm以內得2分；在30分鍾內後刀面磨損0.05mm以內得3分。
  試驗結果及試驗結果分析分別列于表3和表4。

表3 試驗結果

刀具編號 工件槽編號 試驗結果(後刀面磨損)
1 1#槽，二層 30分鍾後磨損0.15mm，33分鍾時破壞
2 2#槽，二層 30分鍾後磨損0.05mm，33分鍾時破壞
3 3#槽，二層 6分鍾時三個刀齒均破壞
4 4#槽，二層 30分鍾後磨損0.1mm，32分鍾時破壞
5 5#槽，二層 15分鍾時破壞
6 6#槽，二層 6分鍾時刀齒破壞
7 7#槽，二層 32分鍾後磨損0.05mm
8 8#槽，二層 30分鍾時破壞
9 9#槽，二層 6分鍾時破壞
表4 試驗結果分析

刀具
編號 前角γ0
（°） 後角α0
（°） 刃帶寬br1
（mm） 螺旋角β
（°） 試驗得分
1 8 8 0.2 36 1
2 8 10 0.3 38 3
3 8 12 0.4 40 0
4 10 8 0.3 40 2
5 10 10 0.4 36 0
6 10 12 0.2 38 0
7 12 8 0.4 38 3
8 12 10 0.2 40 1
9 12 12 0.3 36 0
K1 4 6 2 1  
K2 2 4 5 6  
K3 4 0 3 3  
K1/3 1.333 2 0.667 0.333  
K2/3 0.667 1.333 1.667 2  
K3/3 1.333 0 1 1  
  HIR加长型箱式直线轴承SMA20LUU KBA25UU KBA30LUU比力上述9組差異多少參數組合的刀具試驗結果可知,當多少參數組合爲γ0＝12°，α0＝8°，

br1＝0.4mm，β＝38°時刀具的抗磨損性能佳，該組多少參數即爲風扇輪曲面開槽用球頭立銑刀的

優化參數。別的，由試驗結果可知，在加工中刀具利用30分鍾後應逼迫換刀，舉行修磨後再重新利用

，如允許備刀具進一步磨損引起破壞失效。