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HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K這在實際中也很難掌握，要有豐富的實踐經曆才可以大概確定切合的切削用量。在數控編程時只能依附編

程者的經曆和刀具的切削用量保舉值開端確定，而最終的切削用量將根據零件數控步調的調試結果和

實際加工環境來確定。

HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K切削用量的選擇原則是：粗加工時以提高生産率爲主，同時分身經濟性和加工成本的思量；半精加工

和精加工時，應同時分身切削效率和加工成本的前提下，包管零件的加工質量。值得過細的是，切削

用量（主軸轉速、切削深度及進給量）是一個有機的團體，只有三者相互順應，到達最合理的立室值

，才氣得到的切削用量。
HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K確定切削用量時應根據加工性質、加工要求，工件質料及刀具的尺寸和質料性能等方面的具體要求，

議決查閱切削手冊並聯合經曆加以確定，確定切削用量時除了遵照一樣平常的原則和要領外，還應思量以

下因素的影響：
（1）刀具差別的影響——差別的刀具廠家生産的刀具質量差異很大，以是切削用量需根據實際用刀

具和現場經曆加以修正。
（2）機床特性的影響——切削性能受數控機床的功率和機床的剛性限定，必須在機床闡明書劃定的

範疇內選擇。克制因機床功率不夠産生悶車征象，或剛性不夠孕育産生大的機床振動征象，影響零件的加

工質量、精度和外貌粗糙度。
（3）數控機床生産率的影響——數控機床的工時費用較高，相對而言，刀具的斲喪成本所占的比重

較低，應只管即便接納高的切削用量，議決恰當低沈刀具壽命來提高數控機床的生産率。
2．切削用量的選擇

（1）確定背吃刀量ap（mm）

HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K背吃刀量的大小緊張依據機床、夾具、刀具和工件組成的工藝體系的剛度來決定，在體系剛度容許的

環境下，爲包管以最少的進給次數去除毛坯的加工余量，根據被加工零件的余量確定分層切削深度，

選擇較大的背吃刀量，以提高生産效率。在數控加工中，爲包管零件須要的加工精度和外貌粗糙度，

發起留少量的余量（0.2～0.5mm），在末了的精加工中沿表面走一刀。粗加工時，除了留有須要的半

精加工和精加工余量外，在工藝體系剛性容許的條件下，應以最少的次數完成粗加工。留給精加工的

余量應大于零件的變形量和確保零件外貌完備性。
（2）確定主軸轉速n（r/min）
主軸轉速n緊張根據刀具容許的切削速度VC（m/min）確定：



此中：VC——切削速度。
d——零件或刀具的直徑（mm）。
HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K切削速度VC與刀具耐用度幹系比力密切，隨著VC的加大，刀具耐用度將急劇降落，故VC的選擇緊張取

決于刀具耐用度。
主軸轉速n確定後，必須根據數控機床控制體系所劃定的格局寫入數控步調中。在實際操作中，操作

者可以根據實際加工環境，議決恰當調解數控機床控制面板上的主軸轉速倍率開關，來控制主軸轉速

的大小，以確定的主軸轉速。
HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K（3）進給量或進給速度F（mm/r，mm/min）的選擇
進給速度F是切削時單位時間內零件與銑刀沿進給偏向的相對位移量，單位爲mm/r或mm/min。
進給量或進給速度在數控機床上利用進給成果字F表現的，F是數控機床切削用量中的一個緊張參數，

緊張依據零件的加工精度和外貌粗糙度要求，以及所利用的刀具和工件質料來確定。零件的加工精度

要求越高，外貌粗糙度要求越低時，選擇的進給量數值就越小。實際中，應綜合思量機床、刀具、夾

具和被加工零件精度、質料的呆板性能、曲率變革、布局剛性、工藝體系的剛性及斷屑環境，選擇合

適的進給速度。
進給率數是一個特別的進給量表現要領，即進給率的時間倒數——FRN（Feed Rate Number的縮寫）

，對付直線插補的進給率數爲：



式中F——進給量（m/min）。
L——步調段的加工長度，是刀具沿工件所走的有效距離（mm）。
步調段中編入了進給率數FRN，實際上就劃定了實行該步調段的時間T，它們之間的幹系是：



HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K步調方式時選定進給量F後，刀具中間的活動速度就肯定了。在直線切削時，切削點（刀具與加工表

面的切點）的活動速度便是步調方式時給定的進給量。但是在做圓弧切削時，切削點實際進給量並不

等于步調方式時選定的刀具中間的進給量。
接納FRN編程，在做直線切削時，由于刀具中間活動的距離與步調中直線加工的長度每每是差別的，

故實際的進給量與步調方式預定的FRN所對應的值也差異。在做圓弧切削時，刀具的進給角速度是固

定的，以是切削點的進給量與編程預定的FRN所對應的值是劃一的。由此可知，當一種數控裝置既可

以用F方式步調，也可以用FRN方式步調時，做直線切削適宜接納進給量F方式步調，做圓弧切削時宜

接納FRN方式步調。
在表面加工中選擇進給量F時，應過細在表面拐角處的“超程”問題，特別是在拐角較大而且進給量

也較大時，應用在靠近拐角處恰當低沈速度，而在拐角過後再漸漸提速的要領來包管加工精度。
數控編程時，編程人員必須確定每道工序的切削用量，並以指令的情勢寫入步調中。切削用量包羅主

軸轉速、背吃刀量及進給速度等。對付差別的加工要領，必要選用差別的切削用量。爲了得到的

生産率和單位時間的切除率，在包管零件加工質量和刀具耐用度前提下，應合理地確定切削參數

。
原先爲其他切削刀具行業開辟的技能顛末優化後，現在被應用到帶鋸産品的計劃和改進中。爲了提高

帶鋸的技能水准，必須開心低沈單位切割成本。其要害在於雙金屬鋸條的新型刃口和背材、改進的硬

質合金鋸齒産品、外貌鍍層（TiN和 AlTiN）、熱處理懲罰技能以及接納先輩電腦建模技能計劃的新齒型

。

怎樣將這些技能與自身的獨到技能聯合起來，爲用戶提供新産品，就成爲帶鋸條生産商亟待辦理的問

題。

鋸條外貌處理懲罰技能和工藝

帶鋸生産商現在正致力於革新專門的鋸條外貌處理懲罰技能。該技能可以大概大大低沈鋸條因金屬委頓而孕育産生

的斷裂。有多種因素大概會引起鋸條過早斷裂，包羅鋸帶張緊力不妥、鋸帶導板環境不良或調治不妥

、鋸輪內鋸帶車轍不精確，以及在鋸輪和導板之間鋸帶緊張扭曲。出現這種環境時，鋸條上的應力通

常出現在大概産生斷裂的位置。


HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K在熱處理懲罰和退火後對鋸條舉行外貌處理懲罰可以大大淘汰鋸條受應力斷裂的征象。外貌處理懲罰是在肯定的壓

力下，在鋸條外貌加上一層極薄的外層。當外貌顛末密實化處理懲罰後，就不易斷裂。外貌處理懲罰還能包管

各齒尖形成穩固光滑油滑的外貌，從而可以大概蒙受切割和振動的打擊力，包管切割東西受力勻稱，並延伸其

利用壽命。

噴丸處理懲罰

噴丸處理懲罰用於備應力缺陷，在鋸條行業中是一種較新的處理懲罰工藝，但在對委頓壽命要求嚴格的航空

業中有告成的應用先例。與其他行業差別的是，帶鋸條的橫截面相對較薄，這是帶鋸生産廠家在確定

帶鋸質料的應力布局時面臨的問題。

噴丸處理懲罰是在肯定條件下，用特定的介質（通常是圓鋼珠）對質料的外貌層舉行轟擊的處理懲罰工藝。除

了用鋼珠舉行噴丸處理懲罰外，還可以利用其他介質，如玻璃珠、陶瓷珠和小段鐵絲。每種介質都需根據

處理懲罰的質料以及所需到達的處理懲罰結果加以選擇。

HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K在確定所利用的介質後，便可以議決種種參數條件下的試驗來得到所需到達的結果，這些參數包羅材

料、噴丸介質的尺寸以及處理懲罰工藝的強度和時間。另一個挑釁是生長和應用在該技能條件下確保競爭

力的成本。噴丸強化是一種較龐大的工藝，但卻能得到抗委頓斷裂強度得到改進且刃口更勻稱的鋸條

。

隨鋸床水准的不停進步，加工質料的硬度也會越來越高，生産效率將成爲用戶最爲看重的因素。現在

，環球的緊張鋸條生産商都在研制下一代産品，以迎合這一需求。預測將來，一方面，可以議決在帶

鋸生産行業推出更不壞的産品以優化現有技能，並爲用戶提供比現有産品利用壽命更長、鋸切更直、更

快的鋸條；另一方面，接納先輩的外貌處理懲罰技能也不失爲一種經濟可行的要領。
 數控轉塔衝床是一種利用數控技能對板料舉行加工的鍛壓配置。與一樣平常衝床相比，它含有一個高效

的數控體系和衝壓模具庫，議決數控編程能實現板料的快速移動和定位，只需安置一次模具就可完成

工件上數十個乃至成百個衝裁、淺拉延、壓印等衝壓工序，具有效率高、柔性不壞、精度高等特點。機

械傳動數控轉塔衝床通常接納曲柄滑塊機構，雖然具有急回和力放大活動特性，但由于受到呆板布局

的限定，難以得到理想的事情行程曲線，其滑塊速度不易變化。行程次數低，功率斲喪大。液壓傳動

數控轉塔衝床雖然可以大概很不壞地控制滑塊的衝程和衝壓頻率，可以大概根據衝壓板材和衝裁件很不壞地控制衝

壓力的大小，但液壓傳動衝床也有空程和回程速度慢、生産效率低、所需電機功率大、易走漏等缺陷

。肘杆式數控轉塔衝床的傳動機構實質上是由差異情勢的雙曲柄滑塊機構組成，具有曲柄半徑小、功

率斲喪低、事情行程大、回程速度高、在高頻率下可以大概得到低而勻稱的工藝速度，同時還可以低沈振

動，淘汰噪聲到75dB(A)，比呆板壓機和油壓機淘汰10-20dB(A)。因爲淘汰了打擊，模具壽命可提高3

倍以上。
   
    HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K數控轉塔衝床中機身是蒙受全部事情載荷的最要害的部件之一，因此，機身對衝床的精度起著決

定性的作用。尤其是其剛度，計劃時應該重點思量，因爲一樣平常衝床每每不是由于強度不夠而破壞，而

是由于機身變形影響衝床的事情。機身的剛度不但影響衝床的性能和利用壽命，還直接影響機床上模

具的壽命及成形零件的加工精度，乃至影響到生産的順利完成。別的，數控轉塔衝床喉口深度比一樣平常

衝床更大，機身剛度更難以包管。因此，我們利用有限元要領分析機身的受力，合理計劃機身布局，

使機身有充足的剛度，以包管衝床的精度，提高産品性能。
   
    2 機身的根本布局
   
    HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K傳統的數控轉塔衝床機因素爲開式和閉式兩種，開式機身在三個偏向均有開口，故容易靠近模具

。裝拆模具方便，前後、左右偏向均可舉行操作。對操作者極其方便，同時還具有機身布局簡略、重

量輕、占地面積小、造價比力自制等不壞處。針對開式數控轉塔衝床的事情特點並參考相幹産品布局，

機身將接納板塊式框架焊接布局。在分析機身布局的焊接工藝性和衝床零部件安置空間等要求後，初

步計劃的機身根本布局如圖1所示，機身寬度350mm，高度2200mm，喉口深度 1270mm，喉口高度575mm

是由鋼板焊接而成的開式布局。



圖1 床身總體布局圖

    3 有限元模型的創建
   
    HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-KCOSMOS是SRAC推出的一套強大的有限元分析軟件，傳統的要領在分析裝置體時是先把零件拆散。

然後一個個分別處理懲罰，耗時耗力，又存在謀略結果不精確的缺點。COSMOS提供了多場/多組件的龐大

裝置分析。從而大大簡化工程師的勞動。使得分析可以大概更不壞地模擬真真相況，結果也就更精確。同時

，COSMOS接納FFE(Fast Finite Element)技能使得龐大耗時的工程分析時間大大收縮，機床事情台對

整個機床的剛度和強度影響很小，因此，在創建有限元模型的時間把事情台及其隸屬部件全部省略。

在COSMOS中創建的有限元模型如圖2所示，團體接納四面體網格分別，300kN的公稱力分別作用在位于

軸承孔正下方的事情台和曲柄安置面上，在六個地腳螺栓處施加三個偏向的束縛，並假定鋼板爲理想

焊接。



圖2 床身有限元模型

    4 靜態分析
   
    圖3和圖4分別是機身靜態分析的Von Mises應力雲圖和機身的總體變形圖(變形放大300倍)。



    從圖可以看出，在肘杆機會商伺服電機安置位置出現局部的高應力區，應力分別爲65MPa和64MPa

同機遇身喉口處四個圓角位置也出現明顯的應力會合，喉口上端圓角應力爲52.7MPa，喉口下端圓角

應力爲55MPa，機身最小甯靜系數爲3.4，顯然強度指標不會成爲機身計劃的難點。機身加載後，總體

變形位移爲1.028mm位移産生在機身上梁頂端，由整個機身的應力與變形散布可得：除應力

會合的極少部門地區外，應力值都較低因此，機身強度餍足要求；但機身上梁高度偏向的位移和轉角

較大，對衝床的精度有較明顯的影響，因而有須要革新機身的部門布局或連接鋼板的厚度以提高機身

的剛度。從機身應力雲圖看出，機身大部門地區應力很小，可恰當減小側板厚度，思量到機身剛度的

變革，可在喉口位置焊接加強板，修改後機身布局見圖5。



圖5 革新後的床身表示圖

    5 機身優化計劃
   
    HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K要對機身舉行優化計劃，起緊張研究構成機身布局的各連接鋼板厚度對機身各性能參數的影響。

    5.1側板厚度對機身強度和剛度的影響
   
    經謀略，兩側板的重量占機身總重量的54%，側板厚度的變化會引起機身總重量的較大變革。同

時，側板包袱絕大部門的應力，整機的強度和剛度緊張是由側板的厚度來決定的。在這裏，緊張思量

機身變形隨側板厚度的變革環境。
   
    由圖6(加強板厚度爲40mm時)可以看出，機身的剛度隨側板厚度的變革影響非常大，當側板厚度

由20mm變革到60mm時，機身的變形由1.512mm減小到0.739mm。



圖6 機身變形隨側板厚度變革環境

    5.2 加強板對機身剛度的影響
   
    HIR直线方形导轨滑块LMR20R LMR35LR  LR40126B-K用同樣的要領分析加強板對機身剛度的影響。由圖7(側板厚度爲40mm時)可以看出，機身的剛度

隨加強板厚度的變革不黑白常明顯，當加強板厚度由20mm變革到60mm時，機身的變形僅由1.085

減小到0.914。



    5.3 喉口上擋板對機身剛度的影響
   
    從圖8看出，喉口上擋板厚度變革對機身的剛度影響很小，可以馬虎不計，但思量到擋板上要安

裝其他附件，可以只管即便減小鋼板厚度，以節省板材。
   
    5.4 機身優化計劃
   
    構成衝床機身的緊張部件有側板、加強板、喉口立柱、喉口上擋板、喉口下擋板、衝口立柱、工

作台以及一些其他擋板等。爲了簡化優化進程、所選取的計劃變量緊張是機身各部門的板厚、在這裏

緊張選取側板、加強板、喉口立柱、喉口上擋板、喉口下擋板、底板的厚度作爲計劃變量，以機身的

總體積作爲最
    終優化目的，以機身的Von Mises應力和機身變形爲束縛條件。
   
    在COSMOS中顛末51次叠代、運算進程中體積隨叠代次數變革幹系圖如圖9所示、從中選取一組最

優結果、並將優化的尺寸舉行圓整統一後作爲最終優化結果。優化前後鋼板厚度對不壞比表1所示。