电池巡检单元/电池巡检装置/电池电压电流内阻温度检测

不少学者[1-3]均以某一窄基塔为工程背景，对其进行了有限元建模分析，并结合动力时程分析，对比分析了时域法与规范算法的计算差异，结果表明采用现行规范公式计算结果与时域法计算结果偏差较大。然而现阶段的分析均针对220kV及以下较低电压等级线路，也缺少对计算方法的相关推导和论述。

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解决方法

目前，对于特高压窄基塔的相关风振系数取值研究尚属空白。为此，本文以某特高压线路窄基塔为工程背景，建立精细化有限元模型，研究结构的动力响应。采用频域分析方法，利用随机振动理论对窄基塔结构的风振系数计算方法进行了详细推导，并结合某窄基塔实例计算结果进行了对比分析，得到了可供设计参考的结论。

小结

《荷载规范》所给的风振系数表达式仅适用于沿高度质量均匀分布或按连续规律变化并仅考虑一阶线性振型的高耸结构。

《杆塔技术规定》中插值表格适用于数值适用于高度与根开之比为4~6的铁塔，但窄基塔一般都会超过这个限值。

《特高压线路规范》采用插值计算，取值方法存在一定经验性，目前广泛用于特高压工程的铁塔设计，但是否适用于窄基塔还有待验证。

《高耸规范》说明对于结构外形或质量有较大突变的高耸结构，风振计算应按随机振动理论计算。

综上所述，由于窄基塔的高度根开比较大，且在高度方向布置有横担结构，横担宽度相对塔身宽度大很多，铁塔在横担部分出现质量和挡风面积的突变。国内规范还没有专门针对窄基塔这种特殊结构的风振系数的简化公式或表格，如果生搬硬套上述规范中的风振系数方法，势必造成较大的误差。

根据模态分析结果可以发现，对于窄基塔结构的振动响应以一、二阶弯曲模态为主，第三阶扭转模态及其后的各阶响应的贡献均相对较小，基本可以忽略。这一点与常规输电铁塔规律一致。